Приложение 11 Обязательное. Нагрузки и данные для расчета опалубки монолитных бетонных и железобетонных конструкций

1. При расчете опалубки, лесов и креплений должны приниматься следующие нормативные нагрузки: вертикальные нагрузки а) собственная масса опалубки и лесов, определяемая по чертежам. При устройстве деревянных опалубок и лесов объемную массу древесины следует принимать: для хвойных пород - 600 кг/м3, для лиственных пород - 800 кг/м3; б) масса свежеуложенной бетонной смеси, принимаемая для бетона на гравии или щебне из камня твердых пород - 2500 кг/м3, для бетонов прочих видов - по фактическому весу; в) масса арматуры должна приниматься по проекту, а при отсутствии проектных данных - 100 кг/м3 железобетонной конструкции; г) нагрузки от людей и транспортных средств при расчете палубы, настилов и непосредственно поддерживающих их элементов лесов - 2,5 кПа; палубы или настила при расчете конструктивных элементов - 1,5 кПа. Примечания. 1. Палуба, настилы и непосредственно поддерживающие их элементы должны проверяться на сосредоточенную нагрузку от массы рабочего с грузом (1300Н) либо от давления колес двухколесной тележки (2500Н) или иного сосредоточенного груза в зависимости от способа подачи бетонной смеси (но не менее 1300 Н). 2. При ширине досок палубы или настила менее 150 мм указанный сосредоточенный груз распределяется на две смежные доски. д) нагрузки от вибрирования бетонной смеси - 2 кПа горизонтальной поверхности (учитываются только при отсутствии нагрузок по подп. "г"); горизонтальные нагрузки е) нормативные ветровые нагрузки в соответствии со СНиП 2.01.07-85; ж) давление свежеуложенной бетонной смеси на боковые элементы опалубки, определяемое по табл. 1 настоящего приложения. Примечание. Во всех случаях величину давления бетонной смеси следует ограничить величиной гидростатического давления Pmax = γ h, результирующее давление при треугольной эпюре P = γh2/2;
Таблица 1
Спо­соб уп­лот­не­ния Рас­чет­ные фор­му­лы для опре­де­ле­ния мак­си­маль­но­го бо­ко­во­го дав­ле­ния бе­тон­ной сме­си, кПа Пре­де­лы при­ме­не­ния фор­му­лы
С по­мощью виб­ра­то­ров: Р = гам­ма Н Р = гам­ма (0,27 + 0,78) К К 1 2
вну­трен­них Н = 0,5 при условии, что Н >= 1 м
на­руж­ных Н 4,5 при условии, что Н > 2 м
Обо­зна­че­ния, при­ня­тые в табл. 1: Р - мак­си­маль­ное бо­ко­вое дав­ле­ние бе­тон­ной сме­си, кПа; гамма - объем­ная мас­са бе­тон­ной сме­си, кг/м3; Н - вы­со­та уло­жен­но­го слоя бе­тон­ной сме­си, ока­зы­ваю­ще­го дав­ле­ние на опа­луб­ку, м; v - ско­рость бе­то­ни­ро­ва­ния кон­струк­ции, м/ч; R, R - со­от­вет­ствен­но ра­диу­сы дей­ствия вну­трен­не­го и 1 на­руж­но­го ви­бра­то­ра, м; K - ко­эф­фи­ци­ент, учи­ты­ваю­щий влия­ние кон­сис­тен­ции бе­тон­ной 1 сме­си: для жест­кой и ма­ло­под­виж­ной сме­си с осад­кой ко­ну­са 0 - 2 см - 0,8; для сме­сей с осад­кой ко­ну­са 4 - 6 см - 1; для сме­сей с осад­кой ко­ну­са 8 - 12 см - 1,2; K - ко­эф­фи­ци­ент для бе­тон­ных сме­сей с тем­пе­ра­ту­рой: 2 5 - 7 °С - 1,15; 12 - 17 °С - 1; 28 - 32 °С - 0,85.
з) нагрузки от сотрясений, возникающих при укладке бетонной смеси в опалубку бетонируемой конструкции, принимаются по табл. 2 настоящего приложения;
Таблица 2
Спо­соб по­да­чи бе­тон­ной сме­си в опа­луб­ку Го­ри­зон­таль­ная на­груз­ка на бо­ко­вую опа­луб­ку, кПа
Спуск по лот­кам и хо­бо­там, а так­же не­по­сред­ствен­но из бе­то­но­во­дов 4
Вы­груз­ка из ба­дей ем­кос­тью, м3:
от 0,2 до 0,8 4
св. 0,8 6
Примечания. 1. Указанные динамические нагрузки должны учитываться полностью при расчете досок палубы и поддерживающих ее ребер. Балки (прогоны), поддерживающие ребра, следует рассчитывать в соответствии с фактической схемой конструкций, учитывая динамические воздействия в виде сосредоточенных грузов от двух смежных ребер при расстоянии между ними до 1 м и от одного ребра при расстоянии между ребрами 1 м и более. При этом должно учитываться наиболее невыгодное расположение этих грузов. 2. Конструктивные элементы, служащие опорами балок (прогонов), например, подкосы, тяжи и др., следует рассчитывать на нагрузку от двух смежных ребер, расположенных по обе стороны рассчитываемого элемента (при расстоянии между ребрами менее 1 м), либо от одного ребра, ближайшего к этому элементу (при расстоянии между ребрами 1 м и более).
и) нагрузки от вибрирования бетонной смеси - 4 кПа вертикальной поверхности опалубки. Примечание. Указанные нагрузки должны учитываться только при отсутствии нагрузок по подп. "з". 2. При наружной вибрации несущие элементы опалубки (ребра, схватки, хомуты и т.п.), их крепления и соединения должны дополнительно рассчитываться на местные воздействия вибраторов. Нагрузки принимаются согласно закону гидростатического давления. 3. Выбор наиболее невыгодных сочетаний нагрузок при расчете опалубки и поддерживающих лесов должен осуществляться в соответствии с табл. 3 настоящего приложения.
Таблица 3
Эле­мен­ты опа­луб­ки Ви­ды на­гру­зок на опа­луб­ку, ле­са и креп­ле­ния для рас­че­та (см. п. 1)
по не­су­щей спо­соб­нос­ти по де­фор­ма­ции
1. Опа­луб­ка плит и сво­дов и под­дер­жи­ваю­щие ее кон­струк­ции а + б + в + г а + б + в
2. Опа­луб­ка ко­лонн со сто­ро­ной се­че­ния до 300 мм и стен тол­щи­ной до 100 мм ж + и ж
3. Опа­луб­ка ко­лонн со сто­ро­ной се­че­ния бо­лее 300 мм и стен тол­щи­ной бо­лее 100 мм ж + з ж
4. Бо­ко­вые щи­ты ко­ро­бов ба­лок, про­го­нов и арок ж + и ж
5. Дни­ща ко­ро­бов ба­лок, про­го­нов и арок а + б + в + д а + б + в
6. Опа­луб­ка мас­си­вов ж + з ж
4. При расчете элементов опалубки и лесов по несущей способности нормативные нагрузки, указанные в п. 1, необходимо умножать на коэффициенты перегрузки, приведенные в табл. 4 настоящего приложения.
Таблица 4
Нор­ма­тив­ные на­груз­ки Ко­эф­фи­ци­ен­ты пе­ре­груз­ки
1. Соб­ствен­ная мас­са опа­луб­ки и ле­сов 1,1
2. Мас­са бе­то­на и ар­ма­ту­ры 1,2
3. От дви­же­ния лю­дей и транс­порт­ных средств 1,3
4. От ви­бри­ро­ва­ния бе­тон­ной сме­си 1,3
5. Бо­ко­вое дав­ле­ние бе­тон­ной сме­си 1,3
6. Ди­на­ми­чес­кие от со­тря­се­ния при вы­груз­ке бе­тон­ной сме­си 1,3
При совместном действии полезных и ветровых нагрузок все расчетные нагрузки, кроме собственной массы, вводятся с коэффициентом 0,9. При расчете элементов опалубки и лесов по деформации нормативные нагрузки учитываются без умножения на коэффициенты перегрузки. 5. Распределение давления по высоте опалубки принято по аналогии с гидростатическим давлением по треугольной эпюре. 6. Прогиб элементов опалубки под действием воспринимаемых нагрузок не должен превышать следующих значений;
  • 1/400 пролета элемента опалубки;
  • 1/500 пролета для опалубки перекрытий.
7. Расчет лесов и опалубки на устойчивость против опрокидывания следует производить при учете совместного действия ветровых нагрузок и собственной массы, а при установке опалубки совместно с арматурой - также и массы последней. Коэффициенты перегрузок должны приниматься равными: для ветровых нагрузок 1/2, для удерживающих нагрузок - 0,8. 8. Расчет опалубки-облицовки, остающейся в теле сооружения, необходимо выполнять как расчет основных элементов сооружения с последующей проверкой на воздействие нагрузок, приведенных в п. 1. 9. Для расчета устройств, обеспечивающих предварительный отрыв створок блокформ крупнощитовой опалубки, объемно-переставной и тоннельной опалубки, следует принимать нормативные нагрузки по табл. 5 и 6. Для расчета усилий срыва катучей опалубки следует принимать нормативные нагрузки по табл. 7 настоящего приложения.
Таблица 5
Ма­те­ри­ал па­лу­бы Нор­ма­тив­ная на­груз­ка сцеп­ле­ния, кПа, при отры­ве
нор­маль­ном под уг­лом 45°
про­дол­жи­тель­ность кон­так­та бе­то­на с опа­луб­кой, ч
12 24 72 12 24 72
1. Сталь 4,8 --- 6,2 5,5 --- 7,6 11,7 ---- 13 5,8 --- 7,4 6,5 --- 8,3 15,3 --- 17,1
2. Тек­сто­лит 1 -- 1,6 2,5 --- 2,9 3,3 --- 3,6 2 --- 2,7 3,8 --- 4,1 5,6 -- 6
3. Стек­ло­плас­тик 1,7 -- 3,1 2,8 --- 3,6 5,9 --- 7,7 2,7 --- 4 4,5 --- 6,3 7 -- 9,1
4. Фа­не­ра без по­кры­тия 3,9 -- 5,4 6,4 --- 8,2 7,5 --- 11 4,7 --- 6,9 7 --- 9,5 12 - 15
5. Фа­не­ра с за­щит­ной фе­нол­фор­маль­де­гид­ной плен­кой 2,5 -- 4 3,8 --- 5,1 4,5 --- 6 4 --- 5,8 6 --- 7,5 9 -- 12
---------- Над чер­той - для бе­то­на клас­са В7,5, под чер­той - для бе­то­на клас­са В20.
10. Расчетные сопротивления материалов принимаются с коэффициентом К. Увеличение расчетных сопротивлений при кратковременности действия нагрузки К для древесных материалов принимается равным 1,4. Усилие отрыва опалубки от бетона рекомендуется определять по формуле:

Pот = KсоσнFк ,

где Kco - коэффициент, учитывающий условия отрыва и степень жесткости опалубки, определяется по табл. 6; σн - нормативная нагрузка сцепления, кПа; Fк - площадь контакта опалубки с бетоном, м2.
Таблица 6
Опа­луб­ка Ксо
1. Мел­ко­щи­то­вая:
де­ре­вян­ная 0,15
ком­би­ни­ро­ван­ная 0,35
сталь­ная 0,40
2. Круп­но­па­нель­ная (па­не­ли из мел­ких щи­тов) 0,25
3. Круп­но­щи­то­вая 0,30
Объем­но-пе­ре­став­ная 0,45
Блок-фор­мы 0,55
Для определения расчетных значений нагрузки касательного сцепления данные табл. 6 следует умножать на коэффициент 1,35.
Таблица 7
Ма­те­ри­ал па­лу­бы Нор­ма­тив­ная на­груз­ка ка­са­тель­но­го сцеп­ле­ния, кПа, пос­ле кон­так­та с бе­тон­ной сме­сью и бе­то­ном в те­че­ние
20 мин 30 мин 2 ч 24 ч
1. Сталь 1,6 1,7 3,1 11
2. Тек­сто­лит 1,4 1,5 3 9,5
3. Стек­ло­плас­тик 2,2 2,4 5 12
4. Фа­не­ра с за­щит­ной фе­нол­фор­маль­де­гид­ной плен­кой 1,2 1,3 2,7 8
--------- Для бе­то­на клас­2са В10.